混凝土各种掺和料的掺量

随着粉煤灰掺量的增加，再生混凝土的干缩应变先减小后增大。单掺粉煤灰最优掺量为40%。180d时，粉煤灰掺量30%、40%、50%的再生混凝土其干缩应变分别比未掺粉煤灰降低了25%、31.6%、12.4%，但当粉煤灰掺量为60%时，干缩应变反而增加了6.2%，当粉煤灰掺量为40%时，再生混凝土180d的干缩应变比比普通混凝土低4.3%。

当复掺总量为50%时，再生混凝土的干缩应变最小。其180d干缩应变比RAC70普通混凝土低21.2%，但比普通混凝土NC高10.2%。可见复掺粉煤灰和矿渣有一定改善作用，但效果比普通混凝土差一些。因此单掺粉煤灰比复掺粉煤灰和矿渣更有助于改善再生混凝土干燥收缩性能。主要原因是：矿渣比粉煤灰的潜在活性高，复掺掺量过高时，矿渣的潜在活性反而加速混凝土内部相对湿度降低，不利于收缩。

复掺比例为1:1时，最优总掺量为50%，其干缩应变比未掺矿物掺合料减少20%左右，但复掺效果不如单掺粉煤灰。

基于单掺粉煤灰最优掺量40%的试验结果，以不同比例再生细骨料等质量替换天然细骨料，研究在粉煤灰最优掺量下，水洗前后再生细骨料取代率对再生混凝土干燥收缩性能的影响。

随着再生细骨料掺量的增加，再生混凝土的干缩应变增大。可以增大2.9%~20.1%，主要原因是：掺入表观密度、堆积密度低的再生细骨料后，再生混凝土的强度和弹性模量降低，对干燥收缩的抑制作用降低，导致其干燥收缩增大。

经水洗去除大部分杂质和粉体后，再生混凝土干燥收缩性能有所改善。这告诉我们要水洗！但随着再生细骨料取代率的增加，改善效果减弱。

在实际应用中，建议在单掺粉煤灰40%情况下，可直接使用粒径指标为0.15~5mm的I类再生细骨料，掺量不要超过30%；清洗后使用掺量不要超过70%。

关于砂浆流动度怎么掺？

单掺硅灰3%~7%等量取代水泥时，随着取代量的增加，初始砂浆流动度逐渐增加，当掺量5%及以上时，初始砂浆流动值超过基准砂浆值。

单掺超细矿粉6%~10%等量取代水泥时，初始砂浆流动度值均高于基准值，当取代量8%时流动度值达到最大，单掺超细矿粉6%~10%等量取代水泥时，流动度值无变化，但均高于基准值。

双掺硅灰和超细粉煤灰，总取代量在9%~13%之间，随着取代量的增加，流动度值不变，但均高于基准值。

当双掺超细矿粉和超细粉煤灰取代等量水泥时，总取代量9%~13%之间，随着取代量增加，砂浆流动度值逐渐增加。在相同的总取代量9%~13%前提下，掺硅灰和超细粉煤灰的砂浆流动度值均等于或优于掺超细矿粉和超细粉煤灰。当双掺超细矿粉和超细粉煤灰，总取代量为13%时的砂浆流动值最大。

三掺总取代量在9%~11%时，流动度值均高于基准值，取代量为9%时流动度值达到最高370mm，三掺的胶凝材料体系在30min砂浆流动度值均无变化。

综合比较单掺、双掺、三掺，双掺超细矿粉和超细粉煤灰（3%ssp+10%ufa）等量取代水泥时达到最佳砂浆流动度，水泥取代率为13%。

铁尾矿粉对水泥改良土的掺量

尾矿粉按2%、4%、6%、8%掺入到水泥改良土中，通过土样7d龄期的无侧限抗压强度试验和静态三轴试验发现：

1、随着尾矿粉掺入量的增加无侧限抗压强度先增大后减小，2%、4%、6%的都起到了增强效果，增强效果最好的为4%，其无侧限强度比原水泥改良土提高了0.1Mpa；8%的土样降低了水泥改良土的无侧限抗压强度。

2、在围压30、60、90Kpa下的静态三轴强度随尾矿粉掺入量的增加其强度变化规律基本一致，都是先增大后减小，且2%、4%和6%的试样起到了增强效果，效果最好的是4%的试样，3种围压下强度增加分别为0.22、0.28、0.2Mpa。

3、尾矿粉可以起到增强水泥改良土的作用，不同的水泥改良土尾矿粉的合理掺入量可根据试验确定。

废玻璃怎么掺？

1、由正交试验和方差分析可知，影响废玻璃层布式杂纤维陶粒混凝土标准抗压强度的主要因素是水灰比和钢纤维体积掺量。与此不同的是，影响轴心抗压早期强度的主要是水灰比，标准龄期强度的主要是废玻璃代砂率和水灰比。并得到了优化组合：废玻璃代砂率为20%、水灰比0.6、塑钢纤维掺量4.5kg/m3、钢纤维体积掺量0.5%。

2、运用二次响应曲面设计方法对试验进行再次优化设计，固定塑钢纤维掺量为4.5kg/m3，考虑废玻璃代砂率、水灰比、钢纤维体积掺量3个因素，采用Design-Expert软件设计了三因素二次响应曲面试验，进行回归分析和方差分析。试验表明，废玻璃代砂率、水灰比、钢纤维体积掺量与废玻璃层布式杂纤维陶粒混凝土抗压强度之间存在明显的相关性，得到的回归方程具有较好的拟合性，R2均在0.8以上。