摘要
为了研究铝镁等轻金属作为弹芯对横向效应增强型侵彻体(PELE)的影响,采用显式非线性动力分析软件AUTODYN对内装不同轻金属材料弹丸进行侵彻靶板数值模拟,获得了不同弹体对靶板的毁伤效应。结果表明:填充材料硬度越低,PELE壳体残留越少,锂镁合金适宜作为PELE的填充材料。
关于弹芯材料的研究是近年来PELE比较热门的方向,其填充物主要有聚乙烯、特氟龙等为代表的塑料类,金属铝及其他轻金属等为代表的金属类,橡胶类及活性材料。本文拟利用数值模拟的方法,研究铝、镁等轻金属及其合金作为弹芯对PELE的影响,为实际研究提供一定参考。
数值计算模型
利用显式非线性动力分析软件AUTODYN,对装填不同弹芯的PELE垂直侵彻均质装甲钢板进行了数值计算。
PELE 为理想的短圆柱杆,外径12.7 mm,内径10.16mm,后端密封部长为5mm,全长50.8 mm,填充物长45.8 mm,靶板长度与宽度均为40 mm,厚度8 mm。由于弹杆对靶板垂直侵彻具有对称性,所以建立1/4计算模型,对称面设置对称约束。计算对象为钨合金外壳装填不同填充材料的PELE垂直侵彻装甲钢靶板,着靶速度为900 m/s,计算时间为100μs。模拟过程中忽略热能损失。图1即为采用显式非线性动力分析软件AUTODYN建立的PELE垂直侵彻靶板的数值计算模型。
图1 数值计算模型
为了能够较为全面的展示PELE侵彻靶板后的破片情况,采用SPH算法,弹丸和靶板材料参数均来自AUTODYN材料库,具体参数见表1。
表1 计算所用材料参数及模型
结果与分析
图2 ~图3分别是弹芯装填材料为工业纯铝、镁合金(AZ31B)、2024铝与锂镁合金弹芯时,射弹穿透靶板后t =100μs时外壳纵剖面侧视图和破片速度云图。
(a)侧视图
(b)破片速度云图
图2 弹芯装填材料为工业纯铝时弹丸侵彻靶板视图
(a)侧视图
(b)破片速度云图
图3 弹芯装填材料为镁合金(AZ31B)时弹丸侵彻靶板视图
从上述各图可以看出,PELE在穿透靶板后产生横向速度的破片,形成横向效应。以装填工业纯铝弹芯的侵彻体为例,在弹丸穿透靶板t =100 μs时,破片沿弹丸轴线方向的最大速度为491.68 m /s,最大横向速度达到19.71m/ s。显然,只要满足一定的质量要求,这类破片即具有一定的杀伤和破坏能力。
比较分析以上两图,还可得到如下结论:弹芯装填材料为工业纯铝、镁合金(AZ31B)和锂镁合金时,横向效应明显,其中装填有锂镁合金的弹体穿透靶板后产生的横向效应最为显著。弹丸内装填2024铝时,横向效应不明显,但是从图2(b)可以看出,破片同样具有一定的横向速度。运用AUTODYN对数值计算结果进行分析,可以绘出装填材料与破片横向速度之间的关系,如图4所示。
综合分析,弹芯材料的不同直接影响到PELE在侵彻靶板后的各项性能,因此其对PELE横向效应的发挥影响很大。通过数值模拟情况,获得了不同弹芯材料的PELE 侵彻靶板的参数,即破片最大速度、横向效应区域、残余壳体长度与靶板开口半径,如表2所示。
从表2可以看出,开孔半径方面四种弹体差别不大。在破片最大速度上,2024铝的速度最低,锂镁合金的最高,工业纯铝与镁合金介于二者之间。2024铝的残余壳体长度占原壳体长度的51.8%,远高于另外三种材料,工业纯铝与镁合金残余壳体长度相差无几。这是由于2024铝的泊松比较小且硬度较高,导致材料压缩性较差,无法产生较大的径向力,因此壳体无法撑开形成破片。虽然2024铝在横向效应区域上仅次于面积最大的锂镁合金,但破片稀疏,速度也低。
此外,从图4亦可看出,工业纯铝、镁合金(AZ31B)和2024铝三种弹芯的PELE在靶后横向速度下降均很快,尤其2024铝的降幅最高,到计算结束时(t=100μs),横向速度仅有约12m/s。因此,工业纯铝、镁合金(AZ31B)和2024铝这三种弹芯材料横向效应均比较差。
表2 不同弹芯材料PELE的结果参数
图4 各弹芯材料的破片横向速度变化
以锂镁合金为弹芯的PELE在四种材料中效果最好,不仅壳体全部破碎,而且破片最大速度和横向效应区域也比前三种都高。在图6中,破片在横向始终处于加速状态,说明在计算终止时弹芯因轴向挤压而具有的能量仍未完全释放。锂镁合金密度小(仅1.403 g/cm3)、泊松比大、硬度低,吸能性好,虽为金属但力学性质与聚乙烯等工程塑料相似,这使其可以作为PELE弹芯的重要原因。
结论
采用AUTODYN软件对四种不同内核材料的PELE 弹丸在900m/s着速条件下侵彻8mm装甲钢靶进行了数值仿真,得到如下结论:
(1)弹芯材料硬度对PELE靶后壳体破碎情况有较大影响,弹芯材料硬度越小则壳体破碎程度越高,壳体利用率越高。
(2)在以上四种轻金属中,锂镁合金最适宜做PELE的弹芯,其密度和泊松比小,硬度低,在靶后破片速度快且壳体完全破碎。
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