井下作业高级工:理论知识判断题库

二、判断题 (对的画√，错的画×)

(×)1．目前注水泥塞是采用挤入法进行施工的。

(√)2．注水泥塞施工，计算顶替量必须始终在计量池的一个固定位置计量。

(×)3．在井深为2815m 的油井内注水泥塞时，选择G 级油井水泥不需要加入缓凝剂。

(×)4．用100kg 干水泥配制密度为1.80g/cm3 的水泥浆需用清水52.52L。

(√)5．用1000kg 干水泥能配制密度为1.85 g/cm3 的水泥浆量为803 L。

(×)6．在井深不超过3000m 的生产井内注水泥塞时，必须采用优质性能修井液。

(×)7．上提油管将深度完成在预计水泥面以上5～10m 的位置，进行反洗井。

(×)8．反洗后上提管柱，装好井口采油树，关井候凝。

(√)9．确定灰面后，上提管柱20m，坐好井口装上压力表。

(×)10．在Φ177.8mm 套管内注水泥塞，水泥塞试压压力为12MPa。

(√)11．顶替液量必须计量准确，保证油套管水泥浆面平衡。

(×)12．在油井水泥中氧化铁通常占熟料中的7％～9％。

(√)13．控制水泥中四种活性成分的比例，可以 变油井水泥的基本性能。

(√)14．添加剂主要用于调整水泥稠化时间、密度、滤失量、流变性，增加强度及增加热稳定性。

(×)15．水泥浆的大量失水对注水泥塞施工不会产生较大的影响。

(√)16．水泥浆从调配时起，到变稠开始凝结这段时间称为 凝时间

(√)17．B 级油井水泥适用井深0～1830m。

(×)18．G 级油井水泥最短稠化时间120min。

(×)19．油水井日常管理的好坏将对管外窜槽不会产生直接影响。

(×)20．为满足油田开发需要，要 量增加射孔孔眼数。

(√)21．分层压裂施工时，应采用套管平衡压力的方法，以减少层间压差，避免损坏套管。

(√)22．套溢法是指以观察套管溢流来判断层段之间有无窜槽的方法。

(×)23．套压法是采用观察油管压力的变化来分析判断欲测层段之间有无窜槽的方法。

(√)24．根据声幅曲线可以判断水泥胶结的好坏。

(×)25．用声幅测井解释固井质量好的井段，不存在着窜槽的可能性。

(×)26．放射性同位素找窜管柱，通常为油管+Y531 封隔器+节流器+球座。

(√)27．正挤入同位素液体后，要关井24h，使地层充分吸收同位素液体。

(√)28.循环法封窜施工时，将水泥浆顶替至节流器以上10～20m 处，待水泥浆刚开始稠化上提封窜管柱。

(×)29．使用单水力压差式封隔器封窜时，封隔器应坐于封窜井段内。

(×)30．当窜槽以上油层较多时，采用由下向上挤水泥的方法。

(√)31．使用光油管进行封窜，当水泥浆快出油管时，关套管闸门，将水泥浆挤入窜槽中。

(√)32．在进行找窜施工时，找串井段上下套管接箍深度要明确。

(×)33．使用单封隔器找窜管柱自下而上为球座、封隔器、节流器、上部油管。

(×)34．使用封隔器找窜结束后，将封隔器上提至射孔井段坐封，验证封隔器的密封性。

(√)35．验证封隔器的密封性后，要用清水反洗井二周，将球洗出。

(√)36．找窜封隔器要卡在需测井段夹层部位并避开套管接箍。

(×)37．找窜施工时不需坐好井口装置。

(√)38．找窜时应仔细观察排量、泵压、进出口水量等变化情况，并详细记录在报表上。

(√)39．在高压自喷井找窜时，油管及套管装灵敏压力表。

(×)40．堵水管柱下到设计深度后，关闭井下相应开关，分别对上、下层投产。

(√)41．堵水时，按设计要求选择合适的压井液进行压井，注意不污染地层。

(√)42．堵水时，下井管柱、工具必须清洁干净，丈量准确，丈量累积误差不得大于0.2‰。

(×)43．堵水时，要装好指重表或拉力计。

(×)44．自喷井固定堵水管柱，适用于浅井低压多级卡堵水。

(√)45．自喷井偏心悬挂堵水管柱是由Y344 封隔器、KPX 配产器、KGD 油管堵塞器等部件组成。

(√)46．各种机械采油井堵水管柱一般均采用丢手管柱结构。

(√)47. 封隔器支撑方式代号为5 代表锚瓦支撑。

(×)48．封隔器解封方式代号为3 代表液压解封。

(√)49．Y111 封隔器用于分层卡堵水、找水和试油等。

(√)50. Y111封隔器坐封是以井底(或卡瓦式封隔器、或支撑卡瓦)为支点，坐封剪钉在一定管柱重力作用下被剪断，使上接头、调节环、中心管和键一起下行，压缩胶筒,使胶筒外径变大，封隔油套管环形空间。

(×)51．Y211 封隔器坐封时，滑环销钉从长槽的上死点运动到坐封位置短槽的上死点。

(×)52．Y411 封隔器工作压力为15MPa 。

(√)53．Y411—114 封隔器适用套管内径118～132mm。

(√)54．Y541 封隔器用于斜井的分层找水、堵水和注水。

(×)55．Y541—148 封隔器坐封载荷85kN 。

(×)56．在控制工具和修井工具的分类及型号编制方法中，第一个字母代表工具型式代号。

(√)57．在控制工具和修井工具的分类及型号编制方法中，工具名称是用汉字表示。

(×)58．KQS 一110 配产器不能用于分层采油。

(√)59．KQS 一110 配产器总长700mm。

(×)60．KPX 一113 配产器由工作简和堵塞器组成。

(×)61．KPX 一113 配产器不能应用于试油施工。

(×)62．KGD 油管堵塞器总长590mm。

(√)63．KGD 油管堵塞器主要由工作筒和堵塞器总成组成。

(√)64．选择性堵水机理是利用油、水和岩石性质，以及出油、水层间的差异来选择堵剂达到选择性堵水。

(√)65．测定卡点深度可以确定大修施工中管柱倒扣时的悬重，即确定管柱的中和点。

(√)66．测定卡点深度可以判断管柱被卡类型，有利于事故的处理。

(×)67．测卡仪器测卡法主要配合憋压方法处理被卡管柱。

(√)68．卡点位于无应变到有应变的显著变化部位。

(√)69．测卡点施工中上提负荷不能超过井 安全负荷和管柱的抗拉强度。

(×)70．井下被卡管柱是Φ89mm 油管(壁厚6.5mm)，计算卡点K 值为3800。

(×)71．注水井可以无控制放压，特别是套管放压。

(√)72．填砂施工尾管深度应距预计砂面有足够的距离。

(√)73．磨鞋体底面和侧面有过水槽。

(√)74．磨铣时排量要大于500L ／min，转速40～60r ／min，中途不得停泵。

(×)75．磨铣施工过程中，若出现无进尺或憋钻等现象，可适当增加钻压。

(×)76．磨铣施工过程中，当出现的磨屑呈头发丝状时，说明钻压大，应当减小钻压。

(×)77. 锥形(梨形)磨鞋、柱形磨鞋、套铣鞋与裙边铣鞋等采用较高的钻压。

(√)78．井下磨铣，应选用较高的转速进行，以取得较高的磨铣速度。

(√)79．当井下落鱼处于不稳定的可变位置状态时，在磨铣中落物会跟随磨鞋一起作圆周运动。

(×)80．当井下落鱼处于不稳定的可变位置状态时，要让平底磨鞋在落鱼上长时间进行磨铣。

(×)81．产生跳钻时，要把转速降低至20r ／min 左右。

(√)82．磨鞋在井下卡死的原因：一是落鱼偏靠套管；二是落鱼碎块；二是钻屑沉积。

(×)83．套铣筒下钻遇阻时，可用套铣筒划眼。

(√)84．套铣鞋没有离开套铣位置时不能停泵。

(√)85．磨铣过程中不得随意停泵，如需停泵则必须将管柱及钻头上提20m 以上。

(√)86．钻头之上必须接装安全接头。

(√)87．公锥由接头和锥体两部分组成，一般是长锥形整体结构。

(×)88．使用公锥进行打捞，起钻时若管柱 扣困难可使用转盘 扣。

(√)89．据下放深度、泵压和悬重的变化判断公锥是否进入鱼腔。

(√)90．母锥的接头上有正、反扣标志槽。

(×)91．母锥的打捞螺纹只有三角形螺纹。

(√)92．滑块捞矛是内捞工具，它可以打捞具有内孔的落物。

(√)93．滑块捞矛在打捞落物时，当矛杆与滑块进入鱼腔之后，滑块依靠自重向下滑动。

(√)94．滑块捞矛在下井前，要测量捞矛杆及接箍外径。

(√)95．使用滑块捞矛打捞落物时，若井内落物被卡，试提时，指重明显上升，活动解卡后指重明显下降。

(×)96．可退式打捞矛中部是 形大螺距外螺纹。

(×)97．可退式打捞矛圆卡瓦外表面有多头的锯齿形右旋打捞螺纹。

(√)98．使用可退式捞矛打捞在下探过程中，要注意观察钻具指重变化。

(×)99．使用LM—T73 可退式捞矛可以打捞内径为63mm 的落物。

(×)100．卡瓦打捞筒不能对遇卡管柱施加扭矩进行倒扣。

(×)101．卡瓦打捞筒在打捞过程中，卡瓦在钻具作用下被压下，将鱼顶抱住。

(√)102．卡瓦打捞筒在下井前，用卡尺测量卡瓦结合后的椭圆长短轴尺寸，其长轴尺寸应小于落鱼1～2mm。

(√)103．卡瓦打捞筒在打捞重量较轻的落鱼，指重表反映不明显时，可以转动钻具90o 重复打捞数次，再进行提钻。

(×)104． 使用开窗打捞筒不允许在工具底部开成一把抓齿形组合使用。

(√)105．开窗打捞筒打捞落物时，窗舌外胀，其反弹力紧紧咬住落鱼本体，窗舌也牢牢卡住台阶。

(×)106．使用开窗打捞筒打捞落物时，在起钻过程中，可以猛提猛放。

(√)107． 一把抓由上接头和带抓齿的筒体组成。

(√)108．一把抓下至井底以上1～2m，开泵洗井，将落鱼上部沉砂冲净后停泵。

(√)109．下放一把抓，当指重表略有显示时，上提钻具并旋转一个角度后再下放，找出最大方入。

(√)110．可退式打捞筒，可与安全接头、下击器、上击器、加速器等组合使用。

(×)111．当落鱼进入可退式打捞筒循环洗井时，泵压不变化。

(√)112．使用可退式打捞筒打捞时，井内必须清洁，防止卡钻。

(√)113．螺旋式抽油杆打捞筒是由上接头、简体、螺旋卡瓦、引鞋所组成。

(√)114．可退式抽油杆打捞筒抓住抽油杆后上提即可捞出。

(√)115．使用可退式抽油杆打捞筒打捞抽油杆时要边旋转边下放。

(×)116．若想退出可退式抽油杆打捞筒，可先下击，然后缓慢左旋并上提，即可退出。

(√)117．使用不可退式抽油杆打捞筒打捞抽油杆时，是在弹簧力的作用下将卡瓦下推。

(×)118．打捞外径为Φ22mm 落物可使用CLT01 不可退式抽油杆打捞筒打捞。

(×)119．螺旋外钩由接头、钩杆、螺旋锥体组成。

(√)120．螺旋外钩的螺锥，在打捞过程中，通过旋转可钻人成团压实的电缆中，上提可将电缆捞获。

(×)121．螺旋外钩打捞，如果确定已经捞上，即可上提，不能旋转。

(×)122．螺旋外钩打捞，加堰小超过50kN 。

(×)123．局部反循环打捞篮的筐体四周装有6～8 只捞爪，不能自动复位。

(×)124．落物最大直径为95mm 可选用DL04—00 型局部反循环打捞篮进行打捞。

(×)125．Φ127mm 套管要选用DL03—00 型局部反循环打捞篮进行打捞。

(×)126．机械式内割刀切割后的断口外端向外凸出，外径稍有增大。

(√)127．机械式内割刀可用于取换套管施工中的被套铣套管的适时切割。

(√)128．下机械式内割刀时应防止正转管柱。

(×)129．JNGDl40 机械式内割刀切割转数40～50r ／min。

(×)130．爆炸切割弹被引爆后炸药将被切割管壁炸断。

(√)131．爆炸切割弹的电应绝缘。

(√)132．爆炸切割弹在磁性定位器校深无误后，接通地面电源，引爆、切割弹。

(√)133．波纹管水力机械式套管补贴器可调整补贴射孔孔眼。

(×)134．波纹管水力机械式套管补贴器的刚性胀头上部呈圆球状。

(×)135．使用波纹管补贴套管，入井管柱及工具螺纹旋紧扭矩不低于2200N ·m。

(√)136．使用波纹管补贴后，要采用工程测井核对补贴后的波纹管的准确深度。

(√)137，开式下击器的芯轴外套有六方孔，套在芯轴的六方杆上，能传递扭矩。

(×)138．XJ—K108 型开式下击器的冲程405mm。

(×)139．开式下击器要远离落物卡点，以发挥最大震击力。

(×)140．液压上击器的花键同上壳体下部的导管配合传递扭矩。

(√)141．液压上击器能在极短的时间内将变形能转变成向上的冲击动能，使遇卡管柱解卡。

(×)142．BF032 YSQ 一95 型液压上击器最大工作负荷234.5kN 。

(√)143．液压上击器震击、打捞钻柱结构( 自下而上为)：可退式打捞工具+安全接头+液压上击器+配重钻铤+加速器+钻具

(×)144．液压加速器的上、下腔内充满一定压力的机油。

(×)145．YJ 一95 型液压加速器冲程219mm。

(×)146．YJ 一108 型液压加速器推荐使用拉力1823kN 。

(×)147．倒扣器主要功能是将钻杆的反扭矩变成遇卡管柱的正扭矩。

(×)148．DKQ148 倒扣器井内锁定工具压力3.7MPa 。

(×)149．倒扣器的外筒体负担打捞作业中的全部上提力。

(√)150．倒扣器在下钻过程中，切忌转动工具。

(×)151．倒扣器工作前不需洗井，可直接进行倒扣作业。

(×)152．在打捞作业中，倒扣捞筒的密封装置顶在上接头下端面上迫使卡瓦外胀。

(√)153．倒扣捞筒的卡瓦内径略小于落鱼外径。

(×)154．打捞外径为Φ74mm 管类落物可选用DLT—T89 倒扣捞筒。

(√)155．当倒扣捞筒需要退出落鱼时，钻具下击，向右旋转 1/4 ～1/2圈并上提钻具，退出落鱼。

(×)156．倒扣捞矛在打捞和倒扣施工中，是限位块顶着卡瓦上端面，迫使卡瓦缩进落鱼内。

(×)157．打捞内径为Φ74mm 管类落物可选用DLM 一T60 倒扣捞矛。

(×)158．DLM—T73 倒扣捞矛的许用拉力650kN 。

(√)159．爆炸松扣工具爆炸后即可旋转管柱。

(√)160．爆炸松扣工具主要用于遇卡管柱的倒扣旋转，在无反扣钻具的情况下且遇卡管柱经最大上提负荷处理仍无解卡可能时，可一次性取出卡点以上管柱。

(×)161．爆炸松扣工具爆炸后，通常情况下管柱不动。

(×)162．爆炸松扣工具经磁性定位仪定位后，按设计负荷上提管柱即可进行爆炸松扣。

(√)163．配管柱时，将油管、短节、下井工具，按下井先后顺序在油管 上依次连接好，打上明显标记。

(×)164．在井身结构示意图中，外侧两条垂线代表井壁，间距一般为16mm。

(√)165．在井身结构图中，在内侧两垂线的下端点分别画上一小三角符号，代表套管下入深度。

(√)166．在组配分层配产管柱时，第三级封隔器至底部球座之间所需油管长度：所需油管长度=底部球座设计深度一第三级封隔器设计深度一第三级封隔器下部长度一配产(水)器长度一底部球座长度。

(×)167．在组配分层配产管柱时，第一级封隔器实配深度=油补距+油管挂长度+选用油管长度+第一级封隔器长度。

(√)168．在组配分层配产管柱时，编出配管柱记录顺序号，准备好卡距所需短节。

(√)169．在组配分层配产管柱时，要掌握卡点在夹层内允许活动的范围。

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